Каталог
-
Крепёжные изделия
- Фундаментный болт
-
Шпилька
- Шпилька ГОСТ 9066
- Шпильки ГОСТ 22034-76
- для фланцев
- Шпильки стальные
- Шпилька полнорезьбовая DIN 975 / DIN 976 (нержавеющая сталь A2)
- Шпильки ГОСТ 22032-76
- Шпилька ГОСТ 22039-76 с ввинчиваемым концом длиной 2d. Класс точности А
- Шпилька ГОСТ 22040-76 с ввинчиваемым концом длиной 2,5d. Класс точности В
- Шпилька ГОСТ 22041-76 с ввинчиваемым концом длиной 2,5d. Класс точности А
- Шпилька ГОСТ 22042-76 для деталей с гладкими отверстиями. Класс точности В
- Шпилька ГОСТ 22043-76 для деталей с гладкими отверстиями. Класс точности А
- Шпилька полиамидная (капролоновая) капролон/полиамид ПА-6
- Шпилька полнорезьбовая DIN 975 / DIN 976 (высокопрочная 8.8)
- Шпилька полнорезьбовая DIN 975 / DIN 976 (высокопрочная 10.9)
- Шпилька полнорезьбовая DIN 975 / DIN 976 (высокопрочная 12.9)
-
Гайки
- Высокопрочные
- Латунные
- Нержавеющие
- DIN1587 А2 Гайка колпачковая шестигранная высокая нержавеющая
- DIN 934 A2 Гайка шестигранная из нержавеющей стали
- Гайка нержавеющая шестигранная с зубчатым фланцем DIN 6923 (А2)
- Гайка шестигранная нержавеющая самоконтрящаяся низкая с нейлоновым кольцом DIN 985 (А2)
- Гайка нержавеющая корончатая DIN 937 шестигранная (А2)
- Большие размеры
- Болты
-
Винты
- DIN 7991 Винт потайной с внутренним шестигранником нержавеющая сталь (А2)
- DIN 316 Винт-барашекнержавеющая сталь A2, AF с американской формой лепестков нерж. сталь
- DIN 551 Винт установочный нержавеющая сталь А2, с плоским концом и прямым шлицем
- DIN 553 Винт установочный с прямым шлицем и коническим концом нержавеющая сталь А2
- DIN 6912 Винт нержавеющий цилиндрический с внутренним шестигранником нержавеющий, нерж. сталь А2
- DIN 7984 Винт с низкой цилиндрической головкой под шестигранник нержавеющая сталь
- DIN 7985 Винт нержавеющий с полукруглой головкой и крестообразным шлицем, нерж. сталь А2
- Анкерные тяги
- Путевые стяжки
- Анкерные блоки
- Бобышка
- Закладные детали
- Изготовление нестандартных деталей
- Металлообработка
- Химический анализ изделий
- Весовое оборудование
- Штампы и пресс формы
- Лабораторная посуда (фторопласт-Ф4)
Форма гайки
Распределение нагрузки между витка, а значит, и надежность и долговечность резьбового соединения весьма сильно зависит от конструкции гайки. Так для гайки растяжения на нижний виток действует нагрузка меньшая 1,7..1,8 раз, чем для обычной гайки. Это существенно повышает предел выносливости.
Большую работу по исследованию надежности соединения в зависимости от формы гайки провел Г. Виганд. Он проводил опыты с образцами, имеющими 3/4'' резьбу Витворта.
Результаты опытов приведены в таблице.
Таблица. 6.10
Значения σап, МПа (%), для различных резьбовых соединений
| Резьбовое соединение | σап при σm, МПа | Примечание | |
| 20 | 0 | ||
|
| 40 (100) | 28,5 (100) | l=d=H; φ=0 |
| - | 40 (140) | dc=0,85d1 | |
| 48 (120) | 34(119) | φ=10° | |
| 56 (140) | 55 (193) | H=d; гайка чугунная | |
| 48,5 (121) | 55 (193) | H=d; гайка с льняным уплотнением | |
|
| 40 (100) | 28,5 (100) | - |
|
| 77,5 (194) | 65 (228) | b=40 мм |
|
| 42 (105) | - | h=5 мм |
| 52 (130) | 35 (123) | h=10 мм | |
| 44(110) | - | h=5,7 мм | |
| 40 (100) | - | φ=10° h=5,7 мм | |
Эксперименты Виганда показали, что соединения с гайкой стандартной конструкции имеют наименьшее сопротивление усталости, а при использовании гайки растяжения – величина сопротивления усталости максимальна. У соединений с гайками, имеющими кольцевую выточку, величина сопротивления усталости возрастает примерно на треть.
При знакопеременном характере динамических нагрузок, надежное соединение обеспечивают только сжато-растянутые гайки и гайки растяжения.

Рис. 6.24. Гайки с кольцевой выточкой
Согласно различным исследованиям, использование сжато-растянутых гаек в резьбовых соединениях на 25-40% повышает предел выносливости.
Неплохие эксплуатационные характеристики у соединений с использованием гаек с вогнутыми опорными поверхностями. В связи с тем, что у них опорная поверхность наклонена под углом 30 градусов к поверхности опоры, то под воздействием приложенных нагрузок при затягивании ее поверхность расширяется у основания. В результате, приложенная нагрузка распределяется равномерно. Это повышает долговечность соединения.

Рис. 6.25. Соединения с улучшенным распределением нагрузки между витками
Повысить надежность соединения можно путем использования контргаек, затягиваемых с довольно большим моментом. Использование контргаек на 50% повышает предел выносливости резьбового соединения.
Использование гаек со спиральными вставками, также приводит к существенному повышению сопротивления усталости соединения.
Установлено, что при повышении нагрузки на первый виток, снижается надежность соединения, его предел выносливости.

Рис. 6.26. Гайка с вогнутой опорной поверхностью
Надежность резьбовых соединений также зависит от материала, из которого изготовлена гайка. Использование гаек изготовленных из материала, имеющего малый модуль упругости, повышает равномерность распределения нагрузки в резьбе. В результате, повышается предел выносливости.
Так, при использовании вместо стальных гаек (Е = 200 ГПа) гаек из дюралюминия (Е = 70 ГПа), примерно на четверть снижается нагрузка на первый виток. Что повышает σап соединений, выполненных из стальных болтов с дюралюминиевыми гайками. При использовании спецгаек со спиральными вставками, значительного повышения надежности соединения, при использовании в качестве материала гаек дюралюминии не замечено. Это связано с тем, что такие гайки более податливы.
Таблица 6.11
Значения σап, для соединений с дюралюминиевыми гайками (дюралюминий Д1Т, σв=400 МПа)
| Резьба шпильки | Соединение | σап, МПа, при длине свинчивания | |
| 1 | 2 | ||
| М6 | Обычное | 110(90) | - |
| Со вставкой | 165(155) | - | |
| М8 | Обычное | 65(50) | 65(50) |
| Со вставкой | 95(85) | 110(100) | |
Примечание. 1. В скобках для сравнения приведены данные для гаек из стали 45 (σв=950 МПа). 2. Материал шпилек – сталь 38ХА (σв=950 МПа); форма впадины – плоскосрезанная.
Зависимость сопротивления усталости от материала гайки сильнее выражено в случае использования шпилек с футорками из магниевого сплава вместо болтов. Зависимость σап от материала болтов приведена в таблице.
Влияние материала гайки на надежность резьбового соединения также было изучено. В таблице приведены значения средней разрушающей нагрузки соединений, состоящих из шпилек с нарезанной метрической резьбой М10 и гаек из различных материалов (стали 45, сплавов ВТ9 и Д16Т).
Таблица 6.12
Значения σап для соединений с гайками из различных материалов
| Резьба | Материал болта | Материал гайки | σм, Мпа | σап, Мпа |
| 3/4" | Углеродистая сталь (σв=400МПа) | сталь | 200 | 40 |
| чугун | 200 | 55 | ||
| М22х1,5 | Хромолибденовая сталь(σв=800МПа) | Сталь | 200 | 75 |
| Дюралюмин | 200 | 90 | ||
| 13/4” | Хромолибденовая сталь(σв=1140МПа) | Сталь | 130 | 100 |
| Магниевый сплав | 170 | 140 | ||
|
Углеродистая сталь (σв=560МПа) | Сталь | 95 | 65 | |
| Магниевый сплав | 132 | 45 | ||
| М20х2,5 | Сталь | 105 | 65 | |
| Магниевый сплав | 135 | 94 | ||
| М40х2,5 | Сталь | 75 | 45 | |
| Магниевый сплав | 100 | 70 | ||
| М72х6 | Сталь | 60 | 30 | |
| Магниевый сплав | 100 | 60 |
Использование титановых гаек, повышает предел выносливости соединения на 25%, а дюралюминиевых – на 45%.
Таблица 6.13
Разрушающая нагрузка Fp для резьбовых соединений с гайками из различных материалов.
| Высота гайки, мм | Разрушающая нагрузка Fp для соединений с гайками | ||
| из стали 45 | из сплава ВТ-9 | из сплава Д16Т | |
| 4,5 | 44,1 | 44,3 | 26,15 |
| 8 | 55,5 | 55,5* | 44,8* |
* Обрыв шпильки по резьбовой части вне гайки
Прочность резьбовых соединений (на срез витков) с использованием шпилек из стали с резьбой М10 и гаек изготовленных из сплава титана ВТ9 не меньше прочности соединений с применением гаек из стали. Поэтому использование титановых гаек позволяет увеличить надежность соединения с одновременным уменьшением массы конструкции.

Рис. 6.27. Зависимость предела выносливости соединения от отношения Е/Ео
Предел выносливости резьбовых соединений можно повысить и при использовании гаек из стали. Достаточно правильно подобрать марку стали. Экспериментально установлено, что при выборе в качестве материала гаек менее прочную сталь, можно повысить σап резьбового соединения на 15-20%.
Таблица 6.14
Таблица. Зависимость σап различных резьбовых соединений, от предела прочности материала гаек
| Резьба | σв, б | σв, г | σм | σап |
| Мпа | ||||
| М12х1,5 | 1370 | 950 | 126 | 94 |
| 1100 | 116 | 84 | ||
| М16х1,5 | 1320 | 650 | 126 | 94 |
| 1050 | 106 | 74 | ||
| 3/4" | 990 | 580 | 182 | 104 |
| 1040 | 177 | 100 | ||
Высота гайки.
Расчетами установлено, что использование гаек с Н > (0,5 - 0,6)d не дает какого-либо существенного повышения сопротивления усталости. Это связано с тем, что на загрузку на первый виток практически не изменяется.
Практические эксперименты по исследованию зависимости сопротивления усталости резьбового соединения в зависимости от высоты гайки, проведенные Г.Вигандом, К. Г. Беелихом и К.-Г. Иллгнером, показали, что предел выносливости стальных резьбовых соединений практически не повышается при Н>= l,25d . При высоте гайки Н = (0,8 ... l,25)d, величина σап возрастает на 5-15%. Этот факт объясняется использованием гаек из низкопрочной стали, улучшением распределения нагрузки в резьбе и появлением в ней местных пластических деформаций вследствие высоких средних напряжений в витках.
Таблица 6.15
Значения σап для соединений (Р=50%) в зависимости от высоты гайки (σm =0.7 σт)
| Материал гайки | Н/d | σап, МПа, при резьбе | ||
| M6 | M10 | M16 | ||
| Сталь (σв=435МПа) | 2,0 | 108 | 75/80 | 65 |
| 1,25 | 105 | 68/80 | 65 | |
| 0,8 | 108 | 60/72 | 62 | |
| Сталь (σв=435МПа) | 2,0 | 106 | 68/80 | 68 |
| 1,25 | 98 | 68/80 | 68 | |
| 0,8 | 90 | 62/72 | 62 | |
| Чугун (σв=235МПа) | 2,0 | 110 | 75/93 | 70 |
| 1,25 | 108 | 70/93 | 70 | |
| 0,8 | 97 | 60/93 | 65 | |
| Алюминиевый сплав (σв=435МПа) | 2,0 | 119 | 79/93 | 75 |
| 1,25 | 108 | 77/87 | 75 | |
| 0,8 | 103 | 65/70 | - | |
Примечания: 1. Класс прочности болтов 8G (σв=870…910 МПа).
2. В числителе дроби для М10 указаны значения для болтов 8G, в знаменателе – для болтов 10К (σв=1040 МПа).
3. Среднее квадратическое отклонение для резьбы М6 Sσап=6 МПа, для резьбы М10 Sσап=3 МПа.
Аналогичные выводы сделал А. И. Якушев для болтовых соединений из стали 45 (σв = 870 МПа ) и стали 40ХН2МА (σв= 1500 МПа)
Таблица 6.16
Величина σап для стальных резьбовых соединений, в зависимости от высоты гайки
| Резьба | σап, МПа, при H/d | |||
| 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1 | |
| М6 | - | 60 | 80 | 80 |
| М12х1 | - | 60 | 65 | 65 |
| М12х1,5 | 50 | 50 | 60 | 60 |
| М24х1,5 | - | 40 | 45 | 65 |
Эксперименты Якушева показали, что при малой высоте гайки, помимо самой гайки усталостному разрушению подвержен и сам болт. Это связано с тем, что в резьбе болта возникают растягивающие напряжения, которые уменьшают его сопротивление усталости.
Установлено также, что если в качестве материала гайки выбрать материал, имеющий меньшее значение модуля упругости, чем материал болта, то влияние высоты гайки на прочность соединения сказывается значительно сильнее.




